130 t/h = 36. 1 kg/s,热水进口温度 
热水出口温度
，空气流量Ga = 754. 3 kg/s,空气设计进口温度
，空气设计岀口温度
，设计热负荷Q = 13 645. 8 kW,实取传热面积Ao = 1067. 64 m2o
和降至最低气温
时，试
；
；
| 热容量比较 |
 |
| 水的实际换热量为 |
 |
| 水最大可能换热量为 |
 |
时的变工况计算:| 换热效率： |
 |
| 由式(2. 12.9)得 |
 |
。取设计值：
 |
|
| 代入式(2. 12.9)中，得 | £ = 0. 806 |
,进而求得变工况后的参数：
)计算出来的，而实取传热面积为1 067. 67,远远大于设计面积，因此，在实取面积下的变工况计算结果为(假定传热系数不变)：
时变工况计算。
时,根据上述计算结果：
= 1 894 kW,传热系数
= 130°C，出口温度
= 40°C，为凝结段与冷却段交界点处的介质 温度。
,故水侧的热容量最小。
为凝结段和冷却段分界点处的空气温度。
换热量
,传热系数
(m2 • ℃) .
为无限大,管外空 气的热容为最小值
：对相变介质，按式(2. 12.8)计算
有13 %的差别，为计算误差。事实上，二者应该是相 等的，因为不管工况如何变化,全部蒸汽凝结所需热量是不变的。
变小,对于凝结段,
= 
,由于传热量
和传热系数
不变，温差
的减小会导致传热面积
,的增大， 但总的面积是不变的，凝结段传热面积的增大，必然导致冷却段传热面积的减少，这将使 得凝结段和冷却段在图4. 3. 1中分界点向右移动。这将进一步导致冷却段介质出口温度 的升高。上一篇：4.4空冷器的变工况计算
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