为 热管（基管）内径
为热管蒸发段长度，
如为冷凝段中实际换热长度，
为充气 长度,
为热管冷凝段长度
为绕流热管蒸发段的烟气温度,
为 绕流热管冷凝段的空气温度，
为热管蒸发段的壁面温度,
为热管蒸发段的管 内蒸汽温度,
为热管冷凝段的管内蒸汽温度，
为热管内平均蒸汽温度，
为充气段内的气体温度，
为蒸发段从烟气（
）至管内蒸汽（
）之间的传热系数, 
为冷凝段从管内蒸汽（
）至管外空气之间的传热系数，
。
由此可求出壁温
；,注意到
与充气段的长度
联系在一起,这样就可以通过充气段长度 的自动变化，起到调节壁温的作用，从而防止露点腐蚀的发生。式（3. 4. 11）可解岀充气 段长度为
的计算可通过下面的实例加以说明。
= 2.0m,冷却段长度=1.5 m,基管外面都带有环形翅 片,翅片间距都是8 mm,翅片高都是16 mm；烟气入口温度为220℃，出口温度为150℃； 空气入口温度为20℃，出口温度为100℃。
=150 空气温度
=20℃，烟气侧基管壁温
蒸发段传热 系数知和冷凝段传热系数知可由热管的传热计算得到，此处假定
=
。
应达1. 14 m才能保证
这意味着， 1.5 m的冷却段长度的绝大部分被气体充满。与冷凝器工作段
之间的分界面是平面；
为因为充气段不参与换热，可以认为充气段内的温度
等于 管外的空气温度
;
对应；而蒸汽分子对应的分压力为
(也对应
)；两者之和等于热管内蒸汽 的总压力
(对应
)，即
且壁温
与管内蒸汽温度十分接近，取
。
为充气分压力，
为充气体积,
为充气段横截面积,
为气 体常数,
，
为气体温度，等于外界空气温度
为充气质量,kg。
对于水蒸气：在
下， 
；在
下,
；对于 充气为氮气的情况下，
,由式(3. 4. 14)可解出充气质量：
=0. 002 83 kg = 2. 83 go
及对应的壁温
。按例3.4.4中设定的 条件,计算结果见表3.4. 1。| 工况No. |
烟气温度 |
空气温度 |
充气段长度/ |
充气段相对长度/ |
加热段壁温 |
| 1 | 124 | 0 | 1.44 | 0. 960 | 120 |
| 2 | 150 | 20 | 1. 14 | 0. 760 | 130 |
| 3 | 180 | 60 | 0. 76 | 0. 507 | 148 |
| 4 | 193 | 85 | 0. 67 | 0. 447 | 161 |
| 5 | 222 | 100 | 0.43 | 0. 286 | 179.5 |
；由式(3. 4. 12)和式(3. 4. 14)联立求解得到。 此外，在设计和制造时还应考虑以下方面：
为冷凝段长度。
的20% -30%比较合 理，因为值代表了不参加换热的空间,值过大，将使设备的经济性下降。上一篇：34.3安全长度比
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